登高车平衡阀负载抑振特性优化设计仿真分析   江海登高车出租, 江海登高车公司, 江海登高车    为了分析优化控制活塞结构，以达到优化控制活塞受力面积４对ＬＨＤＶ平衡阀负载抑振特性的影响，在ＡＭＥＳｉｍ模型中，优化ＬＨＤＶ平衡阀控制活塞直径，使ＬＨＤＶ平衡阀控制活塞受力面４为原始值的１倍、１．１倍、１．２倍。在此三种仿真方案中，分别设置仿真条件中控制压力的大小，使主阀芯处于小开口工作状态下，设置ＬＨＤＶ平衡阀负载均值５ＭＰａ，负载振动频率ＩＨｚ，负载振动幅值均为２．５ＭＰａ，进行仿真，以检测小流量下优化后ＬＨＤＶ平衡阀的抑振性能。  通过比较原始活塞结构与优化后活塞结构在小流量工况下抑振情况，可知：在相同的振动负载下，活塞受力面积为初始值１．１倍和１．２倍的优化方案中，负载流量幅值分别为其负载流量均值的９４．３５％和９２．１７％，相对于原始条件下的９６．２９％，押振效果有所增强。活塞受力面积的改变对于其控制特性的影响。分析可如，活塞受力面积的增大会导致ＬＨＤＶ平衡阀控制特性曲线水平左移，即减小ＬＨＤＶ平衡阀的开后压力和减小该阀达到最大开度时的控制压力。

      先导阻尼面比优化，为了分析优化平衡阀先导阻尼面积比对ＬＨＤＶ平衡阀负载抑振特性的影响，在ＡＭＥＳｉｍ模型中，分别将平衡阀先导阻尼孔原始直徑０１＝０．５，０２＝０．６，分别设置为０１＝０．５，Ｄ２＝０．５；０１＝０．６，Ｄ２二０．６；０１＝０．６，Ｄ２＝０．５；种情况，分别设置仿真条件中控制压力的大小，使主阀忠处于小开口工作状态下，设置ＬＨＤＶ平衡阀负载均值５ＭＰａ，负载振动频率ＩＨｚ，负载振动幅值均为２．５ＭＰａ，进行仿真，以检测小流量下优化后ＬＨＤＶ平衡阀的优化计抑振性能。改变先导阻尼面积比对于提升ＬＨＤＶ平衡阀负载振特性并没有很大影响。先导阻尼面积比的改变对于其控制特性的影响。分析可知，先导阻尼面积ｋ的增大会很大程度上影响ＬＨＤＶ平衡阀的控制特性，使其控制特性曲线明墨左移，同时随着面积比的增大，控制特性曲线滞回区间随之减小。

     江海登高车出租, 江海登高车公司, 江海登高车  http://www.panyuyuntichechuzu.com/

    ．对于复位弹黃工作参数的优化主要分两部分优化：复位弹黃预紧力与复位弹糞的弹簧系数。①为了分析增大复位弹黄预紧力Ｆ对ＬＨＤＶ平衡阀负载振特性的影响，在ＡＭＥＳｉｍ模型中，分别将平衡阀主阀芯复位弹黃预紧力增加为原始值的１倍、１．１倍、１．２倍和１．３倍，分别设置仿真条件中控制压力的大小，使主阀芯处于小开口工作状态下，设置ＬＨＤＶ平衡阀负载均值５ＭＰａ，负载振动频率ＩＨｚ，负载振动幅值均为２．５ＭＰａ，进行仿真，以检测小流量下优化后ＬＨＤＶ平衡阀的抑振性能。 通过比较原始阀芯结构与优化后主阀芯在小流量工况下抑振情况，可知：在相同的振动负载下，复位弹黃预紧力为初始值的１．１倍、１．２倍和１．３倍的优化方案中，负载流量幅值分别为其负载流量均值的９１．５５％、８９．９３％和８８．９９％，相对于原始条件下的９３．２５％，抑振效果有所增强。ＬＨＤＶ平衡阀增大复位弹黃预紧力优化控制特性增大复位弹黄预紧力Ｆ对于其控制特性的影响。分析可知，随着复位ＬＨＤＶ平衡阀负截； 弹築预紧力的增大，ＬＨＤＶ平衡阀控制特性曲线右移。②为了分析增大复位弹黃弹黃系数对ＬＨＤＶ平衡阀负载抑振特性的影响，在ＡＭＥＳｉｍ模型中，分别将平衡阀主阀芯复位弹黃系数增加为原始值的１倍、１．１倍、１．２倍和１．３倍，分别设置仿真条件中控制压力的大小，使主阀芯处于小开口工作状态下，设置ＬＨＤＶ平衡阀负载均值５ＭＰａ，负载振动频率ＩＨｚ，负载振动幅值均为２．５ＭＰａ，进行仿真，以检测小流量下优化后ＬＨＤＶ平衡阀的抑振性能。  通过比较弹黄系数ｋ增大后后主阀芯在小流量工况下抑振情况，可知：在相同的振动负载下，主阀总复位弹黄系数增加为原始值的１．１倍、１．２倍和１．３倍的优化方案中，负载流量幅值分别为其负载流量均值的９３．Ｓ６％、９１．４６％和８９．0４％，相对于原始条件下的３３％，抑振效果有所增强。 ＬＨＤＶ平衡阀增大复位弹黃弹奠系数优化控制特性增大复位弹黃弹黃系数ｋ对于其控制特性的影响。分析可知，随着复位弹黃弹黃系数的增大，ＬＨＤＶ平衡阀控制特性曲线开后压力不变，但是控制特性曲线斜率减小。

    各种优化方式在改进ＬＨＤＶ平衡阀负载抑振特性的同时，也改变了平衡阀相关原始动静态特性，因此，在优化设计中需要综合几种方式共同优化，以达到在优化ＬＨＤＶ平衡阀负载抑振特性的同时，互相抵消其对控制特性的影响。首先，通过优化主阀芯参数，减小主阀总截面面可以很好的增强抑振特性，同时对控制特性影响不大，所以首选减小主阀外径尺寸减小主阀芯截面面，考虑到不能影响主阀最大通流面，因此将主阀芯截面减小至原始值５１％；其次，通过诱感控制活塞结构，增大控制活塞受力面积可适当增强抑振特性，但是增加活塞受力面积会使控制特性曲线明显右移，因此在综合考虑阀体精赁的条件下，增大控制活塞直径１ｍｍ，即增加控制活塞受力面积为原始值的２５％；上述两条优化虽然增强振特性，但明显使ＬＨＤＶ平衡阀控制特性曲线右移，通过优化阻尼孔面积比可以使控制特性曲线明显左移，考虑到阻尼孔对油液清洁度的要求，选择Ｄｌ＝Ｄ２＝０．６ｍｍ的阻尼孔设计。将上述优化方案通过ＡＭＥＳｉｍ仿真，其控制特性曲线。该优化结果使ＬＨＤＶ平衡控制特性曲线明显左移，因此通过优化复位弹黃参数，将该优化设计的控制特性复原，通过多次尝试，最终确定，将复位弹黄预紧力和弹黃系数均增大至原始值的１５０％。最终优化方案的参数设计为：主阀芯截面减小至原始值５１％；增大控制活塞直径１ｍｍ，即增加控制活塞受力面积为原始值的１１- ２５％；阻尼孔Ｄｌ＝Ｄ２＝０．６ｍｍ；复位弹黃预紧力和弹黃系数均增大至原始值的１５０％。最终优化方案的负载抑振特性及控制特性曲线对比图。在相同的控制压力、负载均值、负载振动幅值、负载振动频率条件下，优化后，负载流量振动幅值由优化前的２．８Ｌ／ｍｉｎ减小为１．５Ｌ／ｍｉｎ，ＬＨＤＶ平衡阀的振特性明显提高；该阀的控制特性基本没有变化。综上，该优化设计方案保留该阀其他特性的优点，同时降低了负载振动对负载流量的影响，增强了该阀的负载抑振特性。

    江海登高车出租, 江海登高车公司, 江海登高车