针对网架结构常用的焊接结构和螺栓球网架结构的疲劳性能，开展了一系列理论和试验研究，   端州登高车出租,  端州登高车租赁,  端州登高车     成果总结如下：

         1.焊接钢结构的疲劳性能,  1972～1974年，先后完成“苏联钢结构规范有关计算公式的推导及存在的问题及我国钢结构规范疲劳条款”、“疲劳强度计算及疲劳容许应力”等研究，之后根据以上疲劳研究成果编写了《钢结构设计规范》TJ17-74中钢结构疲劳的相关规定条文。1981年，完成了“焊接钢结构的残余应力及其对疲劳性能的影响研究”，完成了“疲劳裂缝扩展规律及随机荷载作用下的计算机模拟”；1982年，完成了“变幅荷载作用下焊接钢结构疲劳寿命的计算”；1983年，出版《钢结构疲劳设计的趋向》一书，系统地介绍了钢结构疲劳设计的基本理论和方法；1985年，完成了“方管K形焊接节点疲劳性能研究”；1989年，发表了《板厚对焊接接头疲劳强度的影响》，分析了影响焊接接头疲劳强度的因素；1992年，完成“焊接残余应力和应力腐蚀研究”；同年针对十字形板—球节点，通过理论分析球直径、壁厚及板宽、板厚对焊缝应力的影响，得出十字板、球的应力集中情况，并以径向应力幅为参数得到S—N曲线。对管—球焊接，通过多年的理论和试验研究，成果总结如下：通过管—球节点疲劳性能的理论和试验研究，应用薄壳理论推导出应力集中系数公式；得出球面焊趾处首先发生破坏，且应力集中系数最大，并提出了三个主要影响焊接疲劳强度的因素；提出悬挂吊车网架结构的破坏归根于其节点破坏，最主要的是吊点疲劳破坏，并以此对今后的疲劳研究方向进行了展望。于1994年提出，出现裂缝后的焊接空心球网架可依据疲劳断裂力学理论进行残余寿命分析。但断裂初始值、韧性及强度因子幅值无法准确确定，因此理论与试验计算结果误差较大。以十字板—焊接空心球为研究对象，以25个不同规格的模型进行理论和试验研究。通过球径、壁厚和板宽、板厚以及焊缝尺寸五个因素进行独立分析对研究对象节点应力集中情况，最终建立了十字板—焊接空心球节点相关参数的应力集中系数公式；之后又通过Amsler疲劳试验机对这25个试件进行常幅疲劳试8验，得到了S—N曲线；以应力、应力幅为参量，通过S—N曲线建立了十字形板—焊接空心球节点常幅疲劳设计表达式；最后又通过对14个模型进行变幅疲劳试验，依据线性累计损伤理论进行疲劳寿命估算；任意取4个常幅断口和4个变幅断口进行金相分析，研究十字形板—焊接空心球节点的疲劳破坏机理。2013年以钢管—焊接空心球为研究对象，通过改变球径、壁厚和管径、管厚以及焊缝尺寸五个因素进行独立分析对研究对象节点应力集中情况，最终建立了钢管—焊接空心球节点相关参数的应力集中系数公式；得出此类节点的应力集中系数公式；之后又通过Amsler疲劳试验机用三种不同加载方式对这29个试件节点进行常幅和变幅疲劳试验，得到了S—N曲线；任意取4个常幅断口和4个变幅断口进行金相分析，研究钢管—焊接空心球节点的疲劳破坏机理。

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     2.螺栓球网架的疲劳性能,   1982～1983年间，完成“摩擦型高强螺栓连接疲劳性能研究”；1982年，完成了“随机疲劳过程中高低载荷相互作用效应”，发表《随机荷载作用下钢结构疲劳寿命的计算方法》，提出了随机荷载下钢结构疲劳寿命的计算方法；1986年，发表了《栓接疲劳强度的因素及设计》，提出了螺栓连接的疲劳性能评价和设计方法；1994年，对40Cr高强螺栓M24和M33共15个进行了常幅疲劳单向拉伸试验，得到了相应的的SN曲线。1995年，对40Cr高强螺栓M14、M24、M33共20个进行了常幅疲劳单向拉伸试验，得到了相应的的S—N曲线。此外以此为基础认为高强螺栓受拉疲劳强度与（应力比）有关。 

      对螺栓球节点进行了大规模的疲劳试验。进行了如下工作：1.得出了40cr制高强螺栓M14、M20、M24、M30、M33、M39、M52、M60共8种的应力集中系数和疲劳缺口系数的计算公式，其中缺口系数区间为4.35～4.89。2.完成了高强度螺栓M20、M30共32个的常幅疲劳疲劳性能试验，得到有效的螺栓节点19个，运行次数达420010次仍完好的螺栓9个，螺栓破坏异常的共9计4个，建立了相应的S—N曲线。并以设计法为基础，得到了40cr制高强螺栓常幅疲劳状态下的计算方法。

      3.国内外首次完成了五种变幅载荷下高强度螺栓M20、M30共21个试件的“低→高”、“高→低”、“低→高→低”、“高→低→高”以及“随机性程序块”的疲劳性能试验，获得21个有效的螺栓节点。初步建立了基于累计损伤理论的变幅疲劳寿命估算方法。

    4.基于以上试验得到的M20断口（常幅12个、变幅8个），M30断口（常幅10个、变幅10个），通过金相分析，基本揭示了高强螺栓连接的常幅和变幅疲劳破坏机理。

         

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