惠州登高车公司   登高车流量调节阀介绍   惠州登高车公司, 惠州登高车出租, 惠州登高车  本文以Ｘ４５００型盘片压杆式流量调节阀为研究对象，其三维结构及盘林示意图，主要由阀座（ＶａｌｖｅＳｅａｔ）、阀盖（ＶａｌｖｅＤｅ）、阀杆（ＶａｌｖｅＲｏｄ）和盘片（Ｄｉｓｃ）构成。通过阀杆的上下运动控制流通盘片的个数，从而控制压降和流量。通流盘片数越少，降压能力越大。流体进入调节阀内部，沿箭头方向，先后流经入曰管道、盘片、喉部、下阀腔、出口管道。流量调节阀的进出口管道直径为３０ｍｍ，盘片流道截面为２ｘ２ｍｍ的正方形。这种环形对冲式迷宫盘片与当前较流行的迷宫盘片有较大区别。迷宫盘片是采用多条相互独立、曲折婉顿的槽道来多次改变流体方向，从而消耗流体介质能量，达到降压目的。环形对冲式迷宫盘片由多条相互贯通、同也的圆形槽道构成。当流体介质流入盘片时，通过在环形流道中多次地分流、对冲、汇流，此过程中高速流体介质分子产生撞击、摩擦和縱锅，大量消耗流体介质的能量，从而达到降压的目的。

     抽取得到阀口内部流道模型，将尖角处进行合理修改，便于网格划分。然后在调节阀进出口管道处增加８倍管道直径的延长段，Ｗ保证流体的充分发展，使流场计算更加准确，其最终流场计算模型。此型号流量调节阀以高温高压的水为介质，在正常工况的压力和温度下，其仍为液态。流量调节阀的基本工况参数。

    调节阀外部噪声的产生机理, 流体流经固体结构时，常会在固体结构的阻碍作用下形成复杂的瑞流，特别是流体流经节流元件时，有时甚至会形成游锅。不断形成和脱落的游锅可以产生直接的噪声源（四极子声源）产生的噪声福射到固体边界通过声固稱合作用引起固体壁面结构振动进而产生噪声，称为流致振动噪声产生的第一种机理，此类引起固体结构壁面发生振动的激励称为声壁面压力脉动；而直接作用在固体壁面结构的瑞流通过流固锦合作用引起固体壁面结构振动进而产生噪声，称为流致振动噪声产的第二种机理，此类引起固体结构壁面发生振动的激励称为端流壁面压力脉动。而往往在非稳态端流中两种壁面压力脉动会同时存在，二者共同作用引起固体结构振动从而产生噪声，称为流体动力学噪声或流致振动噪声。在节流元件（盘片、柱塞、套筒等）的作用下，调节阀内部形成复杂瑞流和一系列游锅，这种调节阀内部的非稳态滿流流场会在调节阀结构内壁面处形成两种壁面压力脉动（声壁面压力脉动和端流壁面压力脉动），分别通过声固絹合作用和流固稱合作用引起阀口壁面结构振动，进而产生向外传播的流致振动噪声。实验测量表明，两种壁面压力脉动作用引起的阀口结构壁面的振动位移很小，不足Ｗ引起流场的较大变化，因此通常计算中不考虑阀口结构壁面对流场的反作用，即锅合作用都是单向的。因此，人耳通常所听到的调节阀产生的噪声，是通过阀口结构振动产生的。在计算阀门结构的振动时需要同时考虑两种壁面脉动压力，而这两种壁面脉动压力均来自及调节阀内部的非稳态端流，因而，若要得到这两种壁面脉动压力，首先需计算得到调节阀内部非稳态瑞流结果。调节阀内部非稳态端流的计算是核也，两种壁面脉动压力的提取是关键，调节阁外部噪声的求解是最终目的。

     两种声学激励的计算方案在已知噪声产生的两种激励（即两种壁面脉动压力）的倩况下，方能求解声振模型，进而得到阀口外声场的结果。两种激励的求解方法有较大差别，但都需Ｗ计算得到的非稳态流场信息为基础。总的来说，声壁面压力脉动的求解较为复杂，需首先计算调节阀内部声场，而瑞流壁面压力脉动的求解较为简单，直接从调节阀内部非稳态端流信息中提取即可。声壁面压力脉动（ＡＷＰＦ）的求解分为两步，首先是将计算得到的调节阀内部非稳态流场信息进行声源转换并插值到声学网格中得到时域的声源分布，再进行离散傅里叶变换，得到调节阀内部的频域声源，然后再进行调节阀口内部声场的求解（及求解声传播方程），得到调节阀内部声场的频域结果再进一步提取阀口内壁面的处的声压，作为求解调节阀外部噪声产生的第一种激励，即声壁面压力脉动（ＡＷＰＦ），计算过程均在ＡＣＴＲＡＮ软件中实现。 滿流壁面脉动压力（ＴＷＰＦ）的求解则相对较为简单，在得到调节阀内部非稳态流场信息的基础上，直接提取调节阀内壁面上的时域的脉动压力将其插值到声场网格中，再通过离散傅里叶变换（ＤＦＴ）得到频域的调节阀内壁面处的脉动压力，作为调节阀外部噪声产生的第二种激励，即縮流壁面压力脉动（ＴＷＰＦ），计算过程同样在ＡＣＴＲＡＮ软件中得实现。考虑两种噪声产生机理，将两种壁面压力脉动作为求解调节阀外部声场的声振模型的两种激励，进行调节阀外部声场的计算，计算过程均在ＡＣＴＲＡＮ软件中进行。在求解调节阀外部声场的声振模型时，声壁面压力脉动（ＡＷＰＦ）作为分布式压力边界条件加载到声振模型上，而瑞流壁面脉动压力（ＴＷＰＦ）作为点载荷边界条件。加载到声振模型上。为了对比分析两种噪声产生机理对调节阀外部声场的作用效果，计算三个ｃａｓｅ下的调节阀外部声场，三个ｃａｓｅ的边界条件.

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     声学计算需满足的条件, 声学计算中，以非稳态滿流作为声源计算声场时，声学计算受到了非稳态端流计算的约束，非稳态端流计算的时间步长决定了声场计算的采样频率，即奈奎斯特采样定律：可以还原的声场的最高频率为采样频率的一半。所Ｗ，当时间步长为２Ｅ－５Ｓ时（根据非稳态流场计算的经验公式得到），理论上可以还原的声场的最高频率为２５０００Ｈｚ，本文考虑到时间及计算资源的限制，计算的声场的最高频率取为５０００Ｈｚ，后文中可以根据计算得到的外声场场点的声压级频谱曲线判断其合理性。选取５００／＞ａｘ〇步的非稳态流场数据来进行声源计算，故本文计算的最小频率和频率间隔为１００，空气中取３４０ｍ／ｓ，水中取１５００ｍ／ｓ。本文采用的声场计算网格的最大网格尺寸为〇．〇〇８ｍ＜０．０１１ｍ满足声场计算的基本原则。

      首先对所研究的流量调节阀进行了简单的介绍，包括流量调节阀的结构、工作原理、主要工况参数等。然后阀述了流量调节阀外部流致振动噪声产生的的机理：在调节阀内部非稳态端流的作用下，在其结构内壁面处产生了两种壁面压力脉动即声壁面压力脉动（ＡＷＰＦ）和滿流壁面压力脉动（ＴＷＰＦ），二者作为调节阀外部流致振动噪声产生的激励源，分别通过声固賴合作用、流固賴合作用引起调节阀壁面结构的振动，进而产生向外传播的流致振动噪声。随后对两种壁面压力脉动的计算方案进行了说明，前者需要首先计算调节阀内部声场然后提取得到，后者基于调节阀内部非稳态流场的计算结果直接提取得到。最后对声学计算需满足的条件进行了简单的介绍，即奈奎斯特采样定律和网格尺寸基本原则。

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